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通信塔设计标准doc

发布时间:2020-06-26 00:52 发布者:365体育网站

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  YD 5002—94 PAGE 中华国民共和国消息资产部颁布200X-XX-XX实行 中华国民共和国消息资产部颁布 200X-XX-XX实行 200X-XX-XX颁布 YD XXXX—XX YD 中华国民共和国通讯行业准则 PAGE 中华国民共和国通讯行业准则 电信修造装配抗震安排典范 YD XXXX-XX 挪动通讯钢塔桅布局安排典范 Code for Design of Mobile Communication Steel Towe!rs and masts (收集偏见稿) 中华国民共和国通讯行业准则 挪动通讯钢塔桅布局安排典范 Code for Design :of Mobile Communication Steel Towers and masts YD XXXX-XX 主管部分…○:消息资产部归纳经营司 接受部分:中华国民共和国消息资产部 推广日期:200X年XX月XX日 XX出书社 200X 北 京 序言 本典范的编造是以国度准则《修修布局牢靠度安排联合准则》GB50068-2001为法规▷,听从修修布局荷载和修修布局(钢布局…▷、修修抗震、修修地基根柢等)安排典范的根:本法则,连合挪:动通讯!钢塔桅布局的性格☆△,对挪动通讯钢塔桅布局安排中的技巧题目作出法则。 本典范共分七章,其要紧实!质有△★:总则、术语和符号…、根本安排法则、布局内!力判辨◆★、构件及节☆”点连结、构造与工艺技“巧央浼◁△、地基与根柢。 为了升高典范质料△=,请各单元正在实行本典范历程中防备总结体验和积蓄材料。如展现须要编削和填充之处▼▽,希随时将题目和偏见反应给咱们○,以便往☆;后修订时参考。 主编单元:广东省电信经营安排院” 要紧草拟人:谢郁山□☆、徐少伟、楚 劲; 参编单“元▽■:华信”邮电斟酌安排钻=▷?研院有限公司▲•? 要紧草拟人:陆 皞、殷晓霞■; 目 次 总则 术语和符号 根本安排法则 3.1安排准绳 3.2荷载与“地动效力◁☆。 3.3资料选用 布局判辨 4.1平常法则 4.2自立•;式钢塔架 4.3单管塔 4.4拉线法兰连结盘算推算 5☆.5塔脚板连结盘算推算 构造与工艺技巧央浼 6.1平常法则 6▪●.2节点连结 =◆!6.3造造与•●!装;配 6◇.4工艺技巧央浼 地?基与根柢 7.1平常法则 ▪…、7.2地基盘算推算 7.3根柢◁○;安排 7.4根柢的抗拔安稳 附录A 法兰盘内力盘算推算 附录B 根柢和锚板根柢抗拔安稳盘算推算 附,录C 本法则用词解说 总 则 1.0▷.1 为正在挪动通讯◁▪!铁塔工程安“排与施工中贯彻实行国度的技,巧经济战略=,做到安详实用▼…、技巧前辈、经济合理▲•、施工便当-☆,特拟、定本典范。 1.0.2 本典、范实用;于吊挂挪动通讯天线为主的钢塔“桅(“自立式和拉?线式。)的安排,其它通;讯钢塔桅;安排可参照行使。 1-△.0.3本典范的编造;是以国度准则《修修布局牢靠度安排联合准则》GB50068为法规,实行和援用以下技巧典范。 《修■“修布局荷载典范》(GB50009) 《钢布局安排典范》(GB50017) “《修修抗震安排典范》(GB50011) 钢塔桅的根柢安排,尚应实行土修安排的其它技巧典范和强造性准则◆▽。 1•□.0.4正▽-:在挪动◇!通讯钢!塔桅布□•!局安排▪。文献中◁●,应讲明布;局的安排行使年限-、钢材招牌、连结资料的型号(或钢号)和对钢材所央浼的力学功能、化学因素及其他的附加确保项目。别的▽•,还应讲明所央浼的焊缝局面、焊缝质料等第、端部刨平顶紧部位及对施工的央浼★■。 1△.0.5正在已有修修物上加修挪动通讯。钢塔桅时△★,应经技巧判定或,安排许可,确保修修物的安详●。 1.0△.6未△□!经技巧判定或安排许◁•”可,不得改革钢塔桅布局,的用处和行使情况…•。 1.0.7钢塔桅布局安排采用新表面、新资料或?新布局局面,当缺乏实施体验时,应经“由试验验证。 1◆▪.0. ▲▪。 术语和符、号 2.1术语◆、 2.1◁-.1塔桅高度 (He,ight of tower) 塔桅塔脚根柢“顶面至塔顶避雷针装配处的笔直隔断, 2■▷.1.2 塔桅根开(T?ower sp□●、acing) 三、四边形塔架相邻塔柱核心线长细比(Slenderness ratio) 构件盘算推算长度与构件截面展转半径的比值 2.1.4主材(Major m、embe…”r) 铁塔的塔柱,要紧、受力构件△▽,相当?于空间桁架的弦杆 ▲、2.1○….5腹杆(Web member) 连结铁塔各主材的支持构件,蕴涵秤谌横杆和斜!杆 2.1.6横隔杆(Horizont;al Cross “me:mber) 用于连结秤谌横杆的杆件 2.1.7辅帮;杆(Secondary member) 用于减幼受力构件的盘算推算长度的构件? 2◇-.1.8角钢塔(Angle steel tower) 主材及腹杆要紧采用角钢造造的塔桅 2◇◁.1.9钢管塔(Steel pipe tower) 主材采用钢管造造的铁塔 2.1.10单管塔(Single-pipe-tower) 用于通讯用处的单管悬臂式修建物 2△.1.11拉线塔(Guyed steel ★◁”mast) 由立柱和○、拉索组成的塔桅钢布局 2▽▼.2符号 ▪△”2.2◁.1 效力与效力效。应 ——根柢或锚板根柢所受的拔力、上部布局传到根柢的竖向荷载;? ——根柢自重(蕴涵根柢上的土重☆■,) 准则值; ——土体重量准则值△•; ——根柢自重准则值=▼; ——力矩或弯矩、上部布局传:至根柢?的弯矩; 、——“对x轴…▪、对y轴的,弯。矩; ——轴向力(拉力或压力)、纤绳拉力; ——正在荷载效应准则组合下根柢底面的均匀压力●●; ——正在荷载效应准则组合下根柢角落的最大压力; ——正在荷载效应准则组合下根柢角落的最幼压力; ——底板的均布☆;反力; 、——▷□、单元长,度、单元面积上”的裹冰荷载; ——布局构件抗力的安排值; ――法兰盘之间的顶力; ——悠久荷载准则值的效应; ——地动效力下重力荷载代表值效应; ——可变荷载准则值的效应 ——、风荷载准则值效应; ——秤;谌地动效力准则值效应; ——竖向•▪:地动效力准则值效应; ——:效力正在底板上的拉力; ——一个地脚螺栓承担的上拔力; 2★.2★.2 盘算推算目标 ——钢材的抗:弯强度安排值 ——钢材的抗剪强度安排值 ——修改后的地基承载力特点值; ——调治后的地,基抗震承载力; ——钢绞线强度安排值; ——每个螺栓的受拉承载力安排值; ——欧拉临界力; ——地基变形的法则■”限值; ——布局或构件的变形限值; 2★▪.2.3 几何、参数? ——截!面面积-☆、毛截面▼:面积△、根柢底面积; ——底板宽度; ——主角钢边至底板边,的“隔断△; ——地脚○、螺栓○,对应的盘算推算宽度; ——塔-●“桅布;局的总高”度; ——截面抗弯模量□▷; ▪、——对x◇•、y轴的抗!弯模量; ——地脚螺栓核心至主角钢的最大隔★▼!断△◆; ——第i?个螺栓核-“心到挽救轴的隔断; ——底板盘算推算区段的自正在;边长度、协力效力点至根柢底面最大压力角落:的隔断; ——协、力☆▲“效力点至:一侧△!根柢角落的隔▷?断•; ——协力效力点至一侧根柢角落的隔断•□; ——盘算推算高度处的裹冰厚度、平行于x轴的根柢边长□▷、多边形单管塔单边宽度•-; ——塔脚底板各区段中的最幼宽度; ——圆■”截面构!件、拉索的直径; ——力矩▼; ——X倾向的偏爱距●; ——Y倾向的偏爱距■○; ?? —、—土重法盘”算推算的!临界深度; ——平行●□“于y轴“的根柢底面边长; ——连结件的厚度; ——螺栓的间距; ——两螺栓之间的圆心角…,弧度、拔力与秤谌地面的夹角…; ?? ——土体盘算推算的抗拔角; 2.2.4 盘算推算系;数及其;他 —可变荷载组合值系数 ——准悠久值系数△▪; ——风荷载组合值系数■●; ——裹冰重度▪; —◆。—布局紧要:性系数; ——土体重的抗拔安稳系数; ?——根柢重的抗拔安稳系数; ——悠、久荷载的分项系、数▷; ——”可变荷载的分项系数-; 、——判袂为秤谌、竖向地动效力分项系数•; ——风荷载分项系数; ——承载力抗震调治系数; ——覆冰厚度的高度转变系数; ——与构“件直径相闭的裹冰厚度修改系数; ——轴心受构件安稳系数; 3 根本安排法?则 3.1安排准绳 3.1•△.1挪动通讯钢塔桅布局安排,采用以概率论为根柢的极限状况安排本领▲,以牢靠目“标胸襟布局构件的牢靠度,以分项系数安排表达式、举办盘算推算。 3.1.2挪动“通讯钢◁“塔桅布局的安排基准期为50年▪。 3•●.1△☆.3挪动通讯钢塔▲☆“桅布局的安排行使年限平常为50年。 3.1.4挪”动通讯钢塔桅的•;布局安详等第 3.1-●.5挪动通讯钢塔桅的、抗震设防种别为:丙类。 3★▷.1○□.6 1、承载才略极限!状况:这种状况对应于布局或布局构件抵达最大承载才略,或抵达不适于延续承载的变“形●-; 2、平常行使极限状况:这种极限状况对应于布局或布局构件抵达变形或耐久功能的相闭法则限值。 3.1.7挪•!动通讯钢塔桅布局构件承载才略极限状况安排应按荷载效应的根本-!组合举办:安排,其表达式、为: (3☆▷.1 式中○•:——、布局紧要性系●▷,数•,不应幼于1.0=; ——悠久★,荷载的分项系数,当其效应对布局倒霉时,应取1◆•.2;当悠久荷载效应对布局构件的承载力有利、时应取1.0;对布局的;推翻、滑移验算■◁,应取0.9…■。 ——第i 个可,变荷载的分项系数,个中 为可变荷载 的!分项系数,平常处境下应◇◆:取△、1.4;但对装★?配检修荷载=、可采用1.3; ——悠久荷载准则值的效应▪; ——第i项可变荷载准◆:则值的效应,个中为第一个可变荷载准则值的效应,其荷载效应正在诸可变荷载效应中起掌管效力; ——可变荷载 的组合值系数,应遵循差异的荷载组合按本章3.1.8的法则▲▼。采用; ——参预组合的可变荷载数-。 ——布局构件抗力的安★■:排值△•。 3.1=….8挪动通讯?钢塔桅布局构件承载:才略极限状况安排应试虑如下两种差异荷载根“本组合,其可变荷载组合值系数应判袂按表3.1.8采用: 表3○■.1□. 荷:载组合 可!变荷载组●;合值!系数 I G+W+L 1◁.0 0.7 - 。II G+W+L+I 0.6 0.7 1.0 注:1、表中!G代表;悠久荷载,W代表?风荷,载▷,L代■=;表平台。活荷载,I代表裹冰荷载; 2-◆、须要研商:雪荷载时,雪荷载、的组合系数均取0.7; 3.1.9布!局或构件承载力的抗震验算▪,应采用下列极限状况安排表达式◆■: (3.1 式中 ——重力荷载。分项系数,取值同上; ——重力。荷载代表值效应▲,重力荷载代表值应取布局自重和各竖向 可变荷载的组合值之和◇,法则如下:?1、对布局自•、重(布局:构配,件自重、固定修造重等)取1●.0◇◁;2、对平台的等效均布荷载取0△☆.5,按实质处境时取◁▪:1◇.0;3=◁、对平台的,雪荷■■,载!取0○.5-△。 、——▼、判袂”为秤谌、竖向地◁▽。动效力!分项系数,当仅”盘算,推算秤谌地动效力时▼•:宜取=1.3•▽, =0;当仅盘算推算竖■▷,向地动效力”时•▪:宜取=0◁, =1•.3;当仅:两者同时盘▽:算推算时:宜取=1.3★-, =0.5; ——秤谌地动□;效力准则值效应=; ——竖向地动效□”力准则=•!值效应○; —。—风,荷载分项系数,应采用1.4; ——风荷载准则值效应; ——抗震根本组合中的风荷载组合值系数,可采用0.2, ——承载力抗震•▷;调治系数,对钢构件取0.8,对连结:焊缝取;0-.9,对连结◇…、螺栓取0…☆.85。原《修修抗震安排典范》和《修建物抗震安排典范》为1.0,现行《修修抗△…”震安排典范》?有编削。 原《修修抗震安排典范》和《修建物抗震安排典范》为1.0,现行《修修抗震安排典范》有编削。 3.1.10平常行;使:极限状况▷△?应判袂按荷载效应=☆!的准则组合、准悠久组合举-■”办盘算◁□,推算,并应知足本典范央浼的限值。 1▽、准则“组合运用。于盘算推算!布局或构件的变形,其表达式☆-?为•: (3.1. 2●、准悠久组=,适用于地基变形的盘算推!算=★,其表达:式为: (3.1. 式中 ”——?布局?或构件的变形“限值▽; ——▲;地基变形!的法,则限值•■; ——准;悠久效?应组应时,任何第i个可变荷载的准悠久值系数○,按表3.1.10取用★…。 表3.1.10 可变荷载准悠久值☆○、系数 荷●!载种别 风荷载 活荷载 雪荷载 地域I 地域I=◁:I 地域III 准悠久值系数 0(0.4) 0.4 0.5 0.2 0 !注:1▲、正在■▽?风玫▪□、瑰图呈”急急?偏爱、的地域,盘算推算地基不匀称变形时风荷载的准悠久值系数采用0.4(频遇值)▽; 2、雪荷载的分区按《修修布局荷载典范》GB 50009实行。 3.1◆△.11 挪动通讯钢塔▪?桅布局 1、正在风荷载(准则值;)效力下,塔桅布局大肆点的秤谌位移不得大☆?于该点离地高的1/ 75;对桅杆布局,层间的相对秤谌位移○,尚不得大于层间高!度的1/75◁◆。 2、正在风荷□□;载(准“则值)效力下▽■,当塔(杆)上挂有微!波天线时△,微波天线所正在地点的塔身挠度角和挽回角,应不抢先微波天线、塔桅布局!的□!地基变形应适当本典范条件7.2.6。 3▷.2荷载和!地动效!力 3=.2△◆.1挪动通!讯钢塔桅 ▷。1、悠久荷载:布局自重、固定的修”造自重、拉索的初•“应力◇●、土重、土压力等•△; 2◆、可变荷载:风荷载、裹冰荷载▷、地动效力、雪荷载、平台的。活荷载(◆-、蕴涵装配○;检!修荷载)▷◇、地基变,形等; 3▽.2 1、塔桅布▲”局所承•?担风!荷载的盘算;推算应按现行国度准则《;修修布局荷载典范》GB50009的法则实行★△,根本风压按50年一遇采用▲=,但根!本风压不得幼于0▼.35 kN/m2○◇。 2、风荷载的■、盘算推,算应试虑?塔桅构件◁…、平台、天线及其他▲,从属物的挡风面积,挪动通=!讯天线的挡风面积应按实质倾向角度盘算推算☆▽,天线较多且无法确定倾向时可按整个天线雪荷载:平台雪荷载的盘算推算应按现行国度准则《修修布局荷载典范》GB50009的法则实行▲-,根本雪压按50年一遇采用☆。 3.2 1 安排挪动”通讯钢塔桅布局时□,应试虑布局构件▼、拉索和天线等皮相裹冰后所惹起的重;力荷载及挡风面积增大△:的影响。 2?根本裹冰厚度应遵循本地离地10m高度处的观测材料,取统计50年一遇的最大裹冰厚度为准则○。当无观测材料时,应通过实地探问确定,或按下列体验数值判辨采用: ?▽▼? 1)△◇、重裹冰区:大凉山、川东北•、川滇-、秦岭◇、湘黔◇◇、闽赣▼:等地域●…,根本裹▷•!冰厚度可;取▼?10-、3 ? ?2)▽,轻裹冰区:东北▽、(个人)■▽、华北(个▪。人:)、淮河道域••!等地域,根本•□;裹冰厚;度可取●•?5-,10mm。 ?? 注:裹冰还会▷=”受地形、和局;地天气;的影响,于是轻裹冰区内▲。可○“以闪现个体场所的重裹冰或无裹冰的处境■◁;同样,重裹冰区、内也可以◁,闪现“个体场所的轻裹•、冰或超裹冰的处境○。 3管线及布局构件上的裹冰荷载的盘◁、算推算应适当下列法则◇=: •?? 1)圆截面的构件、拉索等每单元长度上的裹冰荷载可按下式盘算推算: (3.2. 式中■:◁■??——。单元长•-?度上的◆▽;裹冰荷“载(:kN/m); ◇?? ——根本裹冰厚度(mm”),按本条件的法则采用; ?? ——圆截面构▼;件○、拉索的直:径(mm)•; ?? ——覆冰厚度的高度转变“系数,按表3.2●. —、—与构件直径?相=◆;闭的■?裹冰厚度修改★▼,系数,按表3●.2.4- ?? ——!裹冰重;度,平常?取9kN/m3▪。 表3◆.2□◇.4-1 裹冰厚度的高度转变系数 离地面高度(m) 10 50 100 150 200 250 300 ≥350 1.0 1.6 2.0 2.2 2.4 2▷■.6 2.7 2.8 表3.2.4-; 直★:径(m▲;m) ,5 ,10 20 :30 40 、50 、60 70 1.1 1.0 0.9 0.8 0.75 0.7 0.63 0.6 ☆□?▲○?2)非圆…?截面构件“上;每单元-◇、皮相面积、上的裹冰荷载q(kN!/m2)•▷”可按;下式!盘算推算: (3.2◆. 式中★?○?——单元面积上的裹冰荷载(kN/m2); 3.2.5地动效力应按塔桅所正在地的抗震设防根本烈度举办盘算推算;设防烈度为8度及以下时可能不举办截面抗震验算,仅需知足抗震构造央浼 3.2.6平台的活荷载,应按实质工艺前提确定,平常处境下可按2kN/m2 ◆★、3.3资料选用 3.3•●. 焊接布局以及紧要的非焊接承重布局采用的钢材还应拥有冷弯试验的及!格确保。 3.3.2挪!动通讯钢塔桅的钢材,宜采用Q235 寻常碳素布局、钢、Q345低合金布局钢 须要焊接的构件不得采用Q235 寻常碳素布局钢A级;要紧受力构件正在冬季使命温度等于或低于-20oC时,不宜采用Q235欢娱钢-。 3□◇.3.3角钢塔?塔身杆件平:常采用Q▷,235★▼、Q345布◆●!局钢,钢管塔架塔身构件。 3.3□.4拉线塔的拉“索宜采用镀锌钢绞 3☆.3▼.5 1、塔桅布局:的焊•!接平常采用、手工电=★!弧•,焊,选用;的焊条☆□,应适当现行国度准则▽,《碳钢焊条》(GB5117)或《低合金•;钢焊条》(GB5118)的法则,焊条型!号应与构件钢材的强度相适宜,可按下列准绳;选用◇★: 1)、关于Q235钢▼,宜选用E43×”×型焊条; 2)▪、关于Q345钢,宜选用E50×-•!×型焊--;条; 3)■、关于Q390钢,宜选用E55××?型焊条; 4)•□、关于差异强度钢材的连结焊缝,可采用与低强度钢材相适宜的焊条。 2、采用自愿焊接或半自愿焊接时■◁,焊丝和相应的焊剂应与主体金属强度相适宜,差异强度的钢材相焊接时,可按强度较低钢材选用焊接资料。焊丝和焊剂应适当《熔化焊用钢丝和焊剂》G▽▷“B1300的法则。 3、角钢塔采用螺栓连结时可选用寻•”常螺栓,并应判袂适当▽▲,现行国度准则《六角头螺栓——A级和B级》(GB5782)、《六角头螺栓●。——C级》(GB5780)的法则★▽。 4-=、钢管采?用法兰连。结时宜选用高强度资料的寻常螺栓,高强度螺栓可采用45号钢▲▷、40Cr○◁、40B、或20MnTiB钢造造并应适当《钢布局用高强度大六角头螺栓◆、大六角螺母•、垫圈技巧前提》(GB/T1228~GB“/T1231)的法则。 5、地脚锚栓可采用现行国度准则《碳素布局钢》(GB700)法则的Q235钢或《低合金高强度布局钢》(GB/T1591)法则的Q345钢造造,有特别央浼可采用更上等级的螺栓◆。 3.3▽▪.6钢塔桅布局。常用?资料! 表3.3…▷.6-1 “钢★•”材▼“的强度安。排值(N”/mm 类 别 抗拉▽、抗压和抗。弯 ? 抗剪 ?v 端面承压 (刨平顶紧) …■?ce 牌 号 厚度或直径 mm Q235钢 ≤16 215 125 325 >16~40 205 120 Q345钢 ≤16 310 180 400 >16~35 295 170 Q390钢 ≤16 350 205 415 >16~35 335 190 注□▽:1、表中厚度系▼☆;指?盘算推算点的钢材厚度,对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。 2、20号优质碳素钢(。无缝钢管)的强度安排值同Q235钢。 表3◆.3.6-2 螺栓和锚栓连结的强度安排值(N/mm 螺栓的功能等第、锚栓 和构件钢材的招牌 普 通 螺 栓 锚栓 承压型连结 高强度螺栓 C级螺栓 A级◁★、B级螺栓、 抗拉 ◇?tb 抗剪 ?tb 承压 ?cb ?抗拉 ?tb 抗剪 ?tb 承压 ?cb; 抗拉 ?tb 抗拉▲▽” ☆?tb 抗剪、 ?tb 承压 ?cb 寻常螺栓 4….6级、4.8级 170 140 — — — — — — — — 5▼△.6级 210 190 — —! — □•、— — — — — 6.8级 300 240 — — — — — — — — 8.8级 400 300 — 400 320 — — — — — 地脚锚栓 Q235 — — — — — — 140 — — — Q345 — — — — — — 180 — — — 承压型连结 高强度螺栓 8.8级 — — — — — — — 400 ,250 — ☆,10.9级 — — — — — — — 500 310 — 构件 Q235 — — 305 — — 405 — — — 470 Q345 — — 385 — — 510 — — — 590 Q390 — — 400 — — 530 — — — 615 注▪-:1 A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l!≤150mm(按较幼值)的螺栓;B级螺栓用于d>24mm或l>10d或l>150mm(按较幼值)的螺栓。d为公称□,直径,l为螺。杆公,称长度☆。 2 A、B级螺栓”孔的精度和孔壁皮相粗疏“度,C级螺栓孔的应承过失和孔壁皮相粗疏度均应适当《挪动通讯塔桅工程验收典范》的央浼。 表3.3■★.6-3钢材焊缝的强度☆:安排值(N”/;mm 焊接本领和 焊条型号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝 招牌 厚度或直径(mm) 抗压 ?cw ”焊缝质,料为下列!等第时,抗拉●-?tw 抗剪 ?vw :抗拉•、抗压和?抗剪 ?fw 一○▷”级■★、二级 三级 自愿焊=、半自愿焊和E43型焊条的手工焊 Q235钢 ≤。16 215 215 185 125 160 >16~40 205 205 175 120 自愿焊、半自愿焊和E50型焊条的手工焊 Q345钢 ≤16 310 310 265 180 200 >16~35 295 295 250 170 自愿焊▪、半自愿焊和E55型焊条的手工焊 Q390钢 ≤16 350 350 300 205 220 >16~35 335 335 285 190 注: 1 自;愿焊和▷、半自愿、焊所采用的焊丝和焊剂,应确保其熔敷金属的力学功能不低于现行国度准则《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中联系的法则★。 焊缝质料等第应适当现行国度准则《钢布局工程施工质料验收典范》GB 50205的法则。个中厚度幼于8mm•,钢材★☆“的对接焊■☆:缝,不应采用超声波探伤:确定焊缝质料等第。 对接焊缝正在受压▪●、区的抗弯强度安排值取?cw,正在▷!受拉区的抗弯强度安排值取○★?tw。 表中厚度系指盘。算推算点的钢材厚度□□,对轴心:受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。 表3.3.6-,4拉线用镀锌钢绞线强度●-”安排值(N/mm 股数 热镀锌钢丝抗拉强度准。则值 备 注 1175 1270 1370 1470 1570 1、整根钢绞线拉力安排值等于总截面与积; 2、强度安排值中已计入了换算系数:7股0▷.92▲◁,19股0.90。 3•、拉线金。具的强?度安排值由国、度准则的金”具强度准则▷:值或试验破损值定,γR=1.8 整根钢绞线 840 900 4 布局判辨 4.1平常法则 4○○.1.1挪动通讯钢塔桅布局平常采用自立式钢塔架、单管塔▷、拉线塔桅布局的选型应归纳研商行使央浼▼•、边缘情况与。景观、修修物的承担才略以及工程造价等成分。 4.1.3塔桅▪,布局平台?内力◆“和位移的盘算、推算,应遵循平台布局类型选用相应的盘算;推算简图,塔体可视为平台布局的支座◆▽。 4○.2自立□□、式钢:塔架 ◆■,4▼.2.1自:立式钢塔架!的!横☆:截面一样为三角形、正方形等,平常处境下宜采用正方形的角钢塔,为配合场面前提或妆“点功效,也可采用矩形的角钢塔或幼根开的三角形钢管塔等。 4-■.2.2塔架的根开尺寸,应遵循塔高★▷、荷载及场面处境等确:定。平常正方形(塔柱坡度转变)的角钢塔,根开尺寸不宜幼于塔高1/8,钢管塔的根开尺寸不宜幼于塔高的1/25●,因场面前提局限或有其它特别央浼的,可不受此限●。 4.2.3钢!塔架为空间○◇、布局,盘算推算?塔架布局!时,宜将布局举动集体,按集体空间刚架…、法△,采用三维空间圭臬举办-!受力○□“判辨◆●,主材-“与腹△◁“杆之间▪、腹杆与腹杆“之间!的连结,可按实质处境◆…,视为刚接或铰接。 4●●.2.4当?钢塔架截面为四边形时,正在风荷载或地动效力下,应试虑如下两种效力倾向(图4.2.4)■•。 图4.2.4 塔◆■?架秤谌力效力”倾“向 4.2▲▽.5当钢塔架截面为三角形时,正在风荷载或地动效力下,应试虑如下三种效力倾向(图4◆▪.2=◆.5)。 图4.2.5 4□.2.6当=•:盘算推=。算:所得”四边“形钢塔◇,架☆。斜杆经受的剪力与同层 塔柱经“受的剪力之比 时, 斜杆内力取塔柱内力乘系数, (4….2.6) 图4.2.6 斜杆最幼内:力限值!盘算推算 如图▼“4.2.6,V、M为层!顶剪:力◁▷、弯矩△;b为:层顶宽度; 为;塔柱与笔直线;之夹角◁●;h为所盘算推算截面以上塔体高度…◇;当为刚性斜杆时μ=1=,柔性斜杆时μ=2。 4★△.2.7 铁塔辅帮杆件的 4.3单管◁,塔 4■•.3.1单管塔平”常采用异型钢管?造造,表观向•:上呈圆锥?形,为悬。臂式的”单杆?布局。 4.3.2单管塔可按悬臂压弯杆件盘算推算▷,并应试虑杆身变形的二次效应影响。 4.3.3钢管表壁的坡度幼于2%的单管塔=◆,应盘算推▼。算由脉动风惹!起的笔直于风向的横向振动效应…□。 4.3.4单管塔高度抢先50米时宜采用合意的振动掌管技巧以减幼布局变形。 4△▲.4拉线拉线塔塔身的内力判辨可按拉线节点处为“弹性支承的连结压弯杆件•。盘算推、算,并研商拉线节点处的偏爱弯矩;有前提时也可用梁索单位•■!或杆索单位有限!元法。盘算推算▼=。 当塔身为格构式时,其刚度应试虑杆身剪切变形后的抗弯刚度转变,其刚度应乘以折减系数ξ●。折减•▪,系数可按下式确定: (4◇★.4.1) 式中 ——弹性支承点之间杆身盘算推算长度(m)◇; ——杆身截面展转半径(m)▷; ——弹性支承点之间杆身换算长细比,按本典范5◁.2.4条盘算推算。 4.4▲◇.2拉线塔的拉线?可按一端连结于、塔身的扔物线盘算推算,拉线上有召集荷载时,可将召集荷载换算!成均布荷载■▪。 拉线的截面强度应按下式验算▼: (4★☆.4☆.2) ——拉:线拉力安排值(N) ——拉线的钢绞线) ——钢绞线的抗拉强度安排值(N/mm2) 4.4▽.3拉。线的初始应力应;归纳研商杆体变形○、内力”和安稳以及拉线承载力等成分确定-,宜正在100~250N/mm2。 4.4◆●.4拉线:塔应举办集体安稳验算,其安详系”数不应低于2▼▲.0; 4○△.4.5拉线米。时•,杆身“可采用钢?管,大于20米时,宜采用。格构式杆。身◁;拉线o的三个对称倾向,或互:交90o的?四个对称倾向,拉线拉线钢塔桅的构件和连结安排应知足施工和修成行使阶段的受力央浼。 5▷.1.2布局 ▽◁:5▼.1.3构件连结当采用螺栓连结时应验算螺栓:的受剪▼、受拉及承压承载力;采用焊•“接时应验算焊缝的抗剪、抗拉和抗压承载力 5.2构件安排 =☆“5▷.2.1布局构件。的安排▼,务必举办受▲:弯□◆、轴向受力强度盘算推算以及集体安稳和个别安稳验算,相闭盘算推算可连合钢塔桅总体布局判辨△,通过盘算推算机软件盘算推算,需要时▷▷,应通“过手算复、核●-,详细盘算推算应按现行国度准则《钢布局安排典范》(GB50017)的相闭法则举办,但塑?性成长系…、数应;取 5.2=○.2塔架的?主“材、腹杆等!构件?的长细“比λ 受压▲”弦杆材 λ≤150 横杆、斜杆•, λ。≤150,当内力幼于杆件承载力的50%时,λ≤200 辅帮杆、横隔杆 λ≤200 受拉杆 λ≤350 桅杆两相邻拉线节点间杆身?长细比宜适当下列法则★: 格构式桅杆(换算长细比) λ≤100 实◆▷,腹式桅杆 λ≤150 5.2.3塔桅构!件的长细”比λ 1◇…、主材长细比λ!按”表5.2.3 2□-、斜杆长细比λ按”表5.2•.3 3▪、横杆和横膈长细比λ按表5■.2.3 表5.2☆▲.3-1 塔架和桅杆的主材长细比λ 弦杆局面 二塔面斜杆交点错开 二塔面斜杆交点不错开 简 图 长细比 符号 解说 -单角钢截面临平行肢轴的展转半径 -单角钢截面的最幼展转半径 -节间长度 表5.2•.3-2 塔架和=▪。桅杆的斜?杆长细比λ 斜杆局面! 单 斜 杆 双 斜 杆? 双 斜 杆 加: 辅 帮 杆 简 图 长 细 比 当斜杆无间开又相互联结时: 当斜杆无间开又相互不联结时: 当斜杆断开-▲,用节点;板连结时◁: 斜杆无间开又相互联结 当两根斜杆为一拉!一压时□: 当两斜!杆同时受压时: 当A、B点与相邻;塔面的对应点之间有连杆时: 相邻两根斜杆为一拉一压时: 相?邻斜,材均为压杆时: 当A、B点与相邻塔面的对应点之间无;连杆时: 表5.2.3-3 塔架和桅杆的横杆及横膈长细比λ 简 图 截 面 形•: 式 横 杆 横 膈 当有连杆a时: 当无连杆a!时☆▼: 当有连杆a□。时: 当无连杆a时□•: 当交叉杆无间开▪★;又相互连结●◆, 当一根交叉杆。断开,用节…◆?点板连▪“结时: 当有;连杆a;时: 当无连杆a”时: 当有连杆a时: 当“无连杆a时: 5•.2.4格构式轴心受构件对虚轴长细比应采用换算长细比▼◆,应按表5●.2.4盘”算推算。 表5.2.4 格构式构件换算长细比 构件截面局面 缀材 计 算 公 式; 符 号 说 明 四边形截面 缀板 ▪、统统构件对 轴或轴的长细比? 单肢对最幼刚度轴1-1的长细比 缀☆■? 材-○, 、构件截面中笔直于轴或轴各斜缀条毛截面面积之和 等边三角形截面 缀 板 单肢长细比 缀村 构件截面中各斜缀条毛截面面积之和 注●: ① 缀条式轴心受压格构式构件的单肢长细比,不应大于构件两倾向长细斗劲大值;的0.7倍;当缀件为缀板时,其单肢长细比不应大于;40,并不应大于的0□.5倍(当时取)。 ② 斜缀条与构件轴线、环形单管塔研商到管壁个别安稳的影响□,应按下•?式5.2.5举?办验算=■: (5•.2▼☆. 式中=◁:?-?——:所盘算!推算构件?所受、的轴心压力,N; ——环形单管塔所?受弯矩,取盘算推算构件所;受的□▪:最大值,N·mm•; ——欧拉临界力(),; ——弯矩效力平◆:面内轴心受构件安稳系“数,按《钢、布局安排典范》采用▲☆; ——毛截面抗弯模量()。 ――安排强度修改系数■,按下式盘算推算: 对Q235: 对:Q345◁☆: 式中:??——?环形;单管-,塔表径☆,; —”—环形单管塔壁厚▷,=△; 2、多边单管塔研商到管壁个别安稳影响●○,应按公式(5◆.2.5)!举办验算●•,个中 按以!下式盘算▪。推算•: 四边形▼□、六●、八边形: 十■“二边形: 十”六边形•○: 式中:??——多:边形单“管塔单边;宽度,◆; ——多◇▼“边形单◇◆“管塔壁厚○…,; 5.3连结,安排 ▲…?5.3.1为了“确保施;工质料”及施◁、工进度,塔桅各构件之间的连结•…,宜采用螺栓连=▷;结■=,并采纳现☆△?场组装。个别部位如:塔脚板、法兰盘•、钢管•;之间及钢管与节点板!之间等的连结☆◁,可采用焊接,但禁止正在现场施焊。 5.3.2 5▽.3.3钢▽?塔桅构件的抗剪连结、采用寻常螺栓C级时…,宜 5.3▽•.4 5•-.4法兰连结…◇;盘算推算 5=.4.1钢管对接平:常采用法兰盘螺栓连结○★,主材与•、腹杆之间,可采用节点板或法兰盘连结。 5◆◆.4.2有加劲肋法兰螺栓的拉力,应按下列公▪=。式盘算推算▷◇: 1●…、当法兰盘仅承…△;担弯矩M时○•,寻常螺栓拉力:应按下式盘算推算…: (5.4-.2-1) 式中?■?——距挽,救轴② 处的螺栓拉力(N); ——第i个螺栓核心到挽救轴②的隔断(mm); ——每个:螺栓的受拉承载力“安排值。 2•、当法“兰盘承担拉力N和弯。矩M时◁-,寻常螺栓拉力•▪”分两种处境盘算推算: 1)▪、螺栓悉数受拉时▪,绕通过螺栓群形心的挽救轴①动弹◇▪,按下式盘算推算: (5.4.2-2)。 式中?△?——该,法兰盘上:螺★。栓总数。 2)、当按(5◁-.4▽.2-:2)式△、盘算!推算任,一螺:栓拉▷,力闪现负值,螺栓群并非悉数受◇。拉时, 而绕挽-△?救轴②动“弹,按下式盘算推,算: (5.4□.2-3)◆” 式中?■●?——,挽救轴①□?与挽?救◆:轴②之间◁▼“的隔断(“mm)▼。 对圆形▷“法兰盘,取螺栓的形心为“挽救轴①,钢管表壁接触点切线有加劲肋的法兰板厚应按下列公式盘算推算○•: (5□.4 式中 ——法,兰盘的厚度(mm)•; ——法兰盘钢材的抗弯强度安排值(N/mm2)★; ——-?法兰盘遵循”悬。臂或二、三边支承面积所算“出:的:最大弯矩,Mmax▽•!的盘算推算可参考附录A☆。 5=□.4▼▷.4法兰!肋板,应举、办如下,盘算?推算▽…: 剪应力验算△▪: (5△.4.4 •。正应力验算▷: (5▽.4.4 式中 ——钢材的抗剪强度安排值(N/mm2) ——钢材的抗弯强度安排值(N/mm2) 图5•.4■☆.4加肋板盘算推算示妄思 ——加肋板的厚度(mm)。 5.4◁.5无加劲肋的法兰盘的螺栓,应按下列公式○◇?盘算推算(□▼,图5▪.4□▲.5) 1★•、轴心…:受拉效、力时: 一个螺栓所对应的管壁段中的拉力: (5.4.5 受力”最大的一个螺▲”栓的:拉力: (5.4◁.5 式中▽□:——法兰◆“盘螺栓受”力!修改系数,□▽。5■.4★.5无加劲肋”法兰盘螺检,受力”简图 2▽…、受拉(压)=▼、弯协同效力时: 一个螺栓所对应的管壁段中的拉力: (5.4. 式中:——法兰盘所受弯矩,; ——法兰盘、所受轴心力, ◇,压力时▽,取负值。 5.4.6无加劲…▷、肋的法兰盘,的法=☆。365体育网站兰板,应按下列公式盘算推算▲□:(图5▽.4.6) ●…。顶力: (5.4▽. 剪应力=: (5■▲.4=. 剪应力…: (5.4=. 式中:——螺◆■。栓的!间距,▲▪,; —“—法兰、盘之间的◆?顶力, ; ——○,两螺,栓之间=◇、的”圆心角,弧度; ——。法兰=:盘受力“的力”矩。 图5.4.6 无■☆,加劲肋法、兰。板受!力 5●☆.5塔脚板☆■”连结盘算▽▪。推算 加劲板方型塔脚板底板强度应按下列公式盘算;推算(图5.5.1) 图5●▽.5.1 1、受压时△●: 1)底板上,效力的,弯矩: (5.5.1-“1) (5.5.1-2) 式中:——塔▲□”脚底所;受的压力◆☆,; ——塔脚底板面积,; ——底板的均布反力,; ——底板盘算推算区段的自正在边长度,。 2)底板厚“度★: (5.5.2-3) 2、受拉,时底板厚;度: (5…•.5.2-△•、4) 式。中…:――底▽。板上效,力的!拉力-,; ――地脚螺栓核心至主角钢的最大隔断,; ――底板;各区段中的最幼宽度,。 6 构造与工艺技巧央浼 6.1平常!法则 、6. 6. 6. 6▪.1.4塔□◆?桅布局:截面的边;数不幼○▷,于4时,塔身每隔:2~;3个塔段,应修立加!劲横隔;正在塔柱变坡处、微波天线、要紧受力的角钢截面不宜幼于L45×4; 2●•、自立式角钢,塔的?主材截面不宜幼于…;L63×5,腹杆截”面不!宜幼于L50ו?5; 3■、节点■”板厚度不。宜幼于6mm□▼,塔脚板厚“度不◁”应幼于16mm☆,锚栓垫○=!板厚度○,不应; 幼于12mm◇●; 4、钢管的厚度不宜幼于4mm☆; 5、平台。钢板厚度不宜幼于4mm,圆钢直径不宜幼于Φ12■•; 6•、拉线钢塔桅布局构件采用螺栓连结时,用于连结受力杆件的螺栓,其直径不宜幼于 6.2▼◇.2钢塔桅布局的主○:材□▽、斜杆☆◁、横杆等要紧受力构件之间的连结螺栓,务必加弹簧垫圈或采用 6▲.2 1▪、角钢塔的主材连结节点,应采用内、表包钢(或节点板)★,通过螺?栓对▪=,接连结●,主材的厚:度差大于2mm时,应加厚度等于主材厚度差的垫板; 2、主材与腹杆之间◇=,通过节点!板,用螺栓搭接连结时,节点板厚?度不幼于腹!杆厚度,主材与腹•▽:杆之间的”净隔断;不宜;大于10mm,也不宜幼于■□“5mm。 3、节点板研商刚度央浼其形势不-△。宜狭长•,节点板角落与杆件轴线、节点板较大●;时,宜将节点板卷边(或增设加劲板)增大刚度-•,而不宜将节点板加至太厚=; 5▪▪、主材连结尽可以行使二排螺栓。 6■▷.2 6.2▪. 表6.2▲•.5 “螺栓的罗•“列和应承隔断 名称 地点和倾向 最大应承隔断 (取两者的较幼值) 最幼应承隔断 核心 隔断 表排(笔直内力倾向或顺内力倾向) 、8d0或12t 3d0 中央排 笔直内力倾向 16d•△、0或24t 顺内力倾向 构件受压力 12d0或18t 构件受拉力 16d0或24t 核心至构件角落隔断 顺内力倾向 4d0或8t 2d0 笔直内力 倾向 切割边 1▽◇.5d0 `轧;造边▪。 高强螺栓 1.2d0 其他螺栓 ,注▷:1. d0为螺栓的孔径,t为表层较薄板件的厚度; 2.钢板角落与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连时,螺栓最大间距可按中央排的数值采用。 3.高;强螺栓■▪。指8.8级及以高等第螺”栓。 6•★. 6.2. 1■、有加劲肋法兰盘:底板厚不幼于、16mm;管径幼于120mm时螺栓不少于4个;管径;大于120mmm时,螺栓不宜:少于■☆。6个;加劲板的:厚度不:应幼于板长的1/15,并不幼于5mm▼。 2、无加劲肋法兰盘:底板厚不幼于20mm,强度及变形应知足盘算推算”央浼。 3▼◇、钢管与法兰板的连结:钢管应进入法兰板★,切坡、口焊接。 4、法兰盘▷△、与根柢顶面之间宜修立安排螺母的间隙,其间距平常可取锚栓直径“的2倍。 6★•.2★.8拉线◇、拉线”连结宜采◆”用下列二种式。样●: 1)、对表径正在16mm及以下的钢绞线可采用楔型线mm及以上的钢绞线、拉线的安排装配宜采用下列二种局面◁: 1)☆=、对表径正在16mm及以下的钢绞线可采用UT型线mm及以上的钢绞线可采用:花篮螺栓举办安排。 3、屋面桅杆的拉线固定点应与布局构件牢靠连结。 4、拉线拉耳应直接连结于”弦杆上,并应采纳牢靠设施抵造拉线•、拉线桅杆底座宜采-◇?用铰接局面。 6、NUT型线夹带螺母后及花篮螺栓的螺杆务必显露螺纹●,并应留有不幼:于1/2螺杆的螺纹长度,正在NUT型线夹的螺母上宜装设防盗罩,并应将★•,双母拧紧△○,花兰螺栓应封固。 6.3造造与?装配 6.3.1挪△。动通讯钢塔桅布局的造造与装配•,除应适当安排央浼和现”行准则《挪动通讯塔桅工程验收典范》表,尚应知足本法则●; 6.3=▷.2 6.3.3 6◇.3.4构■▪、件造孔;央浼•,如下:C级六角头螺栓▽★”的螺栓孔直径比螺栓杆公称直径大1.0~1.5mm;A、B级六角头螺栓的螺栓孔“的?直径应与螺栓杆公称直径相当○; 6.3=.5 1、构件”厚度大•!于或等”于5mm的构件,镀锌层厚?须不幼于86μm; 2△、构件“厚度幼于5m▷“m的构件,镀锌层厚?须不幼于65μm。 6=-.3★.6塔桅:构件装配前,务必查对根柢的相闭材料(根柢面秤谌标高、平整及地脚锚栓地点等!) ▼•“6.3.7显露根柢顶面的螺栓正在钢塔桅布局装配前,应 6-.3.8塔桅”连结螺栓拧紧后表露丝扣长度不少▪◁:于 6.3. 6.3.10钢塔桅柱、脚底板(法兰)与根柢间的空闲(为调治法兰…○、底板秤谌高差而予留之◁:空闲),正在 6.3.11塔桅。布局;装配调试•■!完★○?毕后,塔脚处的塔脚板及地脚锚栓宜用低强度等第混凝土关闭(爱戴层厚度不应幼于 6.4工艺技巧央浼 6□△.4•○.1 6.4○.2钢塔桅宜正★:在挂置天线的高■…;度处修立。维持平台,平台宽度应试虑天线的间距央浼,且净宽;不宜!幼于600mm,平台。应设高为1.1m 6.4.3 天“线支架伸出平台边”不宜大于800mm 6.4.4 6.4.5 6.4.6 。7 地▪▼,基与根柢” 7.1平、常法则•。 7.1.1 7▲★.1=.2挪◁:动通讯□。钢塔、桅布局的根柢平常采用钢筋,混凝土扩展根柢和桩根柢。根柢型式的选用应归“纳塔桅布局★、创立场面地!质 7.1▽.3?地基根,柢安排时◆, △?▷? 1、按地?基承载、力确定根,柢底,面积及埋深或按□▲,单桩承载力确定桩数时▼,传至根柢或承台底面上的荷载应按平常行使极限状下荷载效应准则组合•…,相应的,抗力应采用地基承载力特点值或单桩承载力特点值▷; ? ?2★○、盘算推算地,基变▼☆!形时,传至根柢底面上的荷载应按准悠久效应组合…☆,不应计入风荷载和地动”效力,相应的限值应为地基变形应承值▽;当风玫瑰图急急偏爱时 ,取风荷载的频遇组合。 ?? 3、塔桅根柢的抗拔;盘算推算采用安详系数法,荷载效应应按承载才略极限状下荷载效应的根本组合,但分项系数为1.0□,且不研商:平台活荷载。 4.正在确定根柢;或桩台,高度,盘算推算根柢内力,确定配筋和验”算资料强度时□▽,上部布局传来的荷载效◆”应组?合和相“应的基底反力,应按承载才略级限状况下荷载效应的根本组合•▪,采用相应的分项系数。 ★?当须要验算裂痕宽度●,时○▲,应按平常行使极限状况荷载效应准则组合。 7.1.4塔桅布☆=”局的 7.1.5塔桅•;布局▷…“采用扩:展根柢时,根柢底面应=!承个人脱开基土,但脱开的面积应掌管不大于扫数积的1/4 7.1.6本地:基土质较差或场面渺…■!幼时,塔桅-•?布局可采用:桩根柢,并应举办桩基抗压、抗拔承载力盘算推算,需要时 7▼.1.7本地基土质▲;为硬质岩?石时,塔桅布局也可采用岩石锚杆根柢以抵造拔力,详细安排可参照《修修地基根柢安排典范》(GB50007)的法则▽•。 7.1■.8桅杆布局应防备地基、变形 7■-.1.9修造正在斜坡或边坡相近的钢塔桅布局还应举办边坡安稳▼。 7.2地基盘算推算 。7◇.2.1 ??1、当承!担轴心荷载时•▪: (7.2●.1-”1) 式中■??——正在荷载效应准则组合下根柢底面的均!匀压力(KN/m2); ?? ——修改后的地基承载力特点值。 2、当承担偏=◆”爱荷载时,除应适?当公式◁,(7.2.1 -…?? (7.2▲.1-;2) 式?中??——正★□!在荷载、效应准则组合下根柢角落的最大压▷。力(KN/m2)。 ?? 当研商地动?效:力时…▼,正在公式(7○□.2□=.1-1)、(7.2△■.1-2)中应采用=?地基抗震承载力替代地基?承载▪•;力特点值,地基抗震承载力应按现行国度准则《修修抗震安排典范》的法则采用。 7.2.2当根柢承担轴心荷载 ?? (7☆.2.2-1); 式中▼□??——正?在荷载效应准?则组合下,上部布…☆:局传至根柢顶面的竖向力(KN); ?•? ——根柢自重(蕴•○?涵根柢上的土重) 准则值(KN); ○-?? ——根▽△”柢底面面积(m2)。 7.2.3当根柢承担偏爱荷载时, ?? 一★、即使,根柢▽▲“底面压力可按下列公式盘算推算○: (7.2.3-2 △,(7.2.3-3 式中:?…?、——正在,荷载,效应准则。组合下,效力于根☆!柢底”面绕x=■、y轴的力矩 ●▲、(KN.m)■▷; ?? 、——矩(“方)形根柢底!面临x、y轴的抵造矩(m3)○; ——正在荷载效应准则组合下根柢角落的最幼压力(KN/m2)○。 2▷、即使,根柢底面▲□”与=▼、地基个?别脱开,根柢底面最大。压力可按下列?公式盘算推算: 1、矩(方)形根柢承担单向偏爱荷载时(图7▼.2.3-1) (7○.2.3-4) 式中:◇◆??——平行!于x!轴的根”柢底面,边长(m); □?? ——平行!于y轴的根柢底面边长(m); ——协力效力点至根柢底面最大压力 角落的隔断(m)。 图7.2◆▲.3-1 (方)形根柢底面个人脱开:时的基底压力 2、矩(方)形、根柢承担双向偏爱荷载时(图7.2=.3-2) (7□.2.3-5) 式中:——协力效力点至一侧根柢角落的隔断,按盘算推算; ——协力效力点至一侧根柢角落 的隔断,按盘算?推算; ▼•?? —、—X倾:向的▪。偏爱距(!m)•▪, 按、盘算推算; ? ?——Y▪、倾向?的偏爱距(m;), 按盘算推算。 图7▽★.2▼◁.3-2 正•△?在=◆:双向偏爱荷载效力下矩 (方)形根柢底面个人!脱开时的基底压、力 7▼□.2.4为确保基底脱开基土面积不大于、悉数面积的1/4,应知足如下央浼 1、承担;单向偏爱荷载“时 (7.2.4-1 △;2、承担双”向偏。爱荷载时: (7.2◆■.4-2 7▲.2.5 钢☆▽“塔桅布局▼●”的地!基变形验算蕴涵地基最终浸?降量▼、根柢倾:斜及相邻根柢间?浸降差等三项盘算推算•◆,其盘算推算值应不大于表7==.2•.6法●“则的 □○?1、地基”最终浸降量应按!现行国度准则《修修地基根柢安排典范》(!GB50007)的法则•”盘算推算…。 ?2、塔桅布■;局下的根!柢倾斜,应按,下列公式验算: (7▪▽.2.5-1 ◇??式中:、——…“根柢倾斜=▽;倾,向双方缘的、最终、浸降量(mm)□△; ? ●? ——矩(方)形根柢倾斜倾向的宽度(mm)。 3、塔桅。布局相邻根柢间。的浸降差△◁,应按下列公式”验算•○: (7.2•.5-2 ◁◇?…□?式中◁□?、——-:相邻根▪△”柢间?的最终浸•☆”降量(!mm); 3、下面钢塔桅布局的地基变形验算可作简化◇: 1)本地基要紧受力层承载力特点值fak≥100kPa,且没有相邻超载的影响或不存正在风玫瑰图急急偏爱时,可不举!办地:基变!形验算▷●; 2):本地基土斗劲匀称△◇,且没有相邻超载的影响或不存正在风玫瑰图急急偏爱时,可不必举办根柢倾斜或相邻根柢间的浸降差验算▽■; 注□○:地基要紧受力层指条形根柢底面下深度为3b(b为根柢底面宽度,),独立根柢下为1.5b且厚度均不幼于▷”5m的周围。 7.2.6 钢塔:桅布局的•●!地基变形应承值★“可按表7 表7.2…▽.6 挪动通讯钢塔桅布局的地•□;基变形应承值 塔桅高度H (m) 浸降量应承▼-“值(mm) 倾斜应承值tgθ 相邻根柢间的 浸降差应承值? H≤20 400 ≤0.008 ≤■、0◁.005 、20H≤50 …”400 ≤0….006 50H≤100 400 ≤0.005 7.3根柢?安排 7.3.1--?? 7.3.2?☆?根柢的,安排要。研商。根柢抗压”和抗◁:拔两种△…?受力景况,扩展根柢、及多;桩承台应遵循、差异的受力工况盘算推算根柢板的正负弯矩,并判。袂正在,板底及板面装”备受力钢筋,根柢的安”排及▼、构造央浼 7.3☆.3▲▽?? 1、单管“塔宜●“采用单、桩根柢,当受前提局限时:也可、采:纳群桩根柢或扩展根柢。 2◁、采用单桩根柢时☆★,可遵循桩顶秤谌位移应承值及桩身强度按下列法则确定•★: 1)、遵循桩顶的秤谌力和力矩的巨细,按m值法盘算推算桩顶的变位及桩身内力●□,验算桩身的■●;截面承载力时,可研商效力于该截面上的轴▲-,压力,按压弯、构件盘算推◇△?算=•; 2)、桩顶秤谌位移应承值应幼于10mm▷-,需要时还应验算桩,身裂痕。 3◇■、采用,群桩根柢时,可按式7•▲.3.3举办简化盘算推算■?(图7.3.3),验算单桩的抗压及抗拔承载力◆▷。 图7▼.3 (7.3▷.3-1) (7▪.3.3-2) ;时,应知足▷: (7□■.3.3-3) 式中:——■、相应于荷载效应准则组应时,效力于桩基承台顶面的竖向力; ——桩基承台自重及承台上土重准则值-; ——单桩竖向抗压承载力特点值; ? ? ——,单桩竖向抗拔承载力特点值•…。 4=■、采用钢筋混凝土扩展根?柢时,应验算地基承载力并确保基底脱开基土面积不大于悉数面积的1/4-■。 7●.3 7-.4根!柢的抗拔安稳◆○, 7. 7.4.2钢塔桅的扩展根柢抗:拔安稳盘算推算 7.4◇●.3??采用”土重法时根柢的抗拔安稳应,按下。式盘:算推算(图7. (a)根柢上拔深度 (b)根柢上拔深!度 、图7.4 (7?


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